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讨论关于同相逆并联在整流装置中的应用

来源:UC论文网2015-12-24 23:04

摘要:

论文摘要:关于同相逆并联在生产中的运用随着国家近几年来经济的高速发展,氯碱行业也迎来了前所未有的高潮。目前全国已建和在建离子膜烧碱已近716.25万吨/年,其中已投产358.2

论文摘要:关于同相逆并联在生产中的运用随着国家近几年来经济的高速发展,氯碱行业也迎来了前所未有的高潮。目前全国已建和在建离子膜烧碱已近716.25万吨/年,其中已投产358.25万吨/年,在建、计划建的大约在358万吨/年,基本上都是采用先进的离子膜电解槽,而且90%以上都是复极式电解槽,单槽直流电流10KA~15KA之间,直流电压300V~450V之间,这种规格电槽的电流电压决定了整流装置的容量属高压、小电流…… 

关键词:同相逆并联 整流装置 应用

随着国家近几年来经济的高速发展,氯碱行业也迎来了前所未有的高潮。目前全国已建和在建离子膜烧碱已近716.25万吨/年,其中已投产358.25万吨/年,在建、计划建的大约在358万吨/年,基本上都是采用先进的离子膜电解槽,而且90%以上都是复极式电解槽,单槽直流电流10KA~15KA之间,直流电压300V~450V之间,这种规格电槽的电流电压决定了整流装置的容量属高压、小电流。从国内离子膜复极槽所配整流装置来看,直流电流Id=15KA左右,直流电压Ud=300V~450V,一台整流装置对应一台电解槽居多。但从整流装置的定货情况来看,国内制造的整流装置无一例外都采用同相逆并联技术,从国外引进的有采用非同相逆并联的整流装置。而且都是用户要求采用同相逆并联技术,说明同相逆并联这种先进技术很有市场,问其为什么要采用同相逆并联技术,回答都不是很充分,因为其他都采用,所以要采用。说明对同相逆并联的认识不是很了解,或者了解不够深入。同相逆并联是一种技术,是一种在交流导排电流大,导排距离长的条件下减小感抗优势比较明显的技术,但当交流导排距离短,电流小,在这种条件下,它的技术优势就不明显,原有的优势就退位了,其他方面劣势就凸显出来,成为主要矛盾。它的整体优势就不是唯一的最佳选择,为让大家对同相逆并联在整流装置中的应用进一步了解,特对同相逆并联的技术特点作一定量分析。

■一、同相逆并联的技术特点是什么

同相逆并联就就是利用相同相位、极性相反的两根导排组成的母线在整流装置中并联应用,要求条件是变压器阀侧由一个线圈分为二个线圈,而且要反极性使用,见图一:

 

图一

它的特点就是利用通过导体产生的磁力线相互抵消,达到减少导排的互感,最终减少母线的交流阻抗,达到提高功率因数的目的。当导排中的电流达到一定数值以上时,导排中电流产生的磁力线在周围的钢结构中产生电动势,形成涡流,涡流电流使钢结构发热,生成附加损耗。采用同相逆并联后,可以减少这种附加损耗。

同相逆并联接线如图二所示:

整流柜内,如在t1~t2时间内,a11、a21对b16、b26都同时导电,过60°电角度后,a11、a21对c12、c22同时导电,其它导排电位处于低电压,硅元件不导通,电路中电流通过,a21、a11、c12、c22分别形成逆并联电路,其他时间类推。导通顺序如图三所示:

 

图二

 

图三

现在来分析同相逆并联在工作时减小互感的工作原理,此时电路电抗以a相来说明,如:a11相的电感L1等于本相的自感加、减本相与其它导电相的互感。

L1= La11 – Ma11。a21 Ma11。b26- Ma11。b16

自感按公式计算:

互感按公式计算:

式中:

L——导排长度,cm

D——导排自几何均距,D=0.224(a b),cm。

(a、b分别为导排的宽和高)

 

导排互几何均距,

 

D=[1/(4d1 d2)]·[d2-(d1- d2)ln[(d1- d2)2 d2]

[1/(4d1 d2)]·(d12- d2)ln(d12 d2)

[1/(4d1 d2)]·(d22- d2)ln(d22 d2)

[1/(2d1 d2)]·d2 lnd (d/ d1 d2)·(d2- d1)arctg[(d2- d1)/d]

(d/ d2)·arctg (d1/d) (d/ d1)·arctg (d2/d)-3/2

(式中d1 、d2分别为导排的长度,d为导排的间距)

同理可得b26相电感L2= Lb26 – Mb26。b16 M b26。a11- Mb26。a21,同样整流柜a11和b26对应的交流母线和直流支路母线电感也依此类推。

■二、非同相逆并联整流接线

 

在t1~t2时间内,a1、b6同时导电,a1相的电感:

L= La1-M a1。b6

其它类推。

式中:

L——导排长度,cm

D——导排自几何均距,D=0.224(a b),cm。

(a、b分别为导排的宽和高)

导排互几何均距,如前所示。

■三、通过一个实例计算来进行比较

1、 参数:直流电压450V,直流电流15KA。

2、 布置位置图:

 


3、 进线方式:

①同相逆并联:

 

 


 

②非同相逆并联整流柜内接线布置图:

 

下面举例比较:同相逆并联,以a11、a21、b16、b26为例进行计算,交流导排截面150×18mm,长度L为1500mm。

L1= La11 – Ma11。a21 Ma11。b26- Ma11。b16

由公式可推知,在互几何均距达到110cm时,互感的影响就可以忽略不计。所以a11的电感为:

L1=(10.136-5.765 0.3)×10-7 =4.671×10-7 H

同样计算可得b26的电感L2为3.888×10-7 H,等效电感按下式计算:

L=(L1 L2)/4 =(3.888 4.671)/4×10-7=2.140×10-7 H。

若将交流导排长度减少为100cm,此时等效电感L为1.458×10-7 H。

非同相逆并联,以a1、b6为例进行计算,交流导排截面300×40mm,长度L为1500mm。

L= La1-M a1。b6

所以a1的电感为L=(8.021-0.266)×10-7 =7.755×10-7 H。若将导排长度改为100cm,此时a1的电感L为4.536×10-7 H。

通过以上计算,我们将计算结果列表如下:

导排长度

连接方式

150cm

100cm

同相逆并联

L=2.140×10-7 H

L=1.458×10-7 H

非同相逆并联

L=7.755×10-7 H

L=4.536×10-7 H

由表格可以看出,对导排电感影响最大的是导排的长度,而非导排的互几何均距,在互几何均距达到60~80cm后,导排间的互感就可忽略不计。


在整流柜内,由于现a11相对应交流母线(图中A)和直流母线(图中B)也要产生电感,并在整流柜壳体及周围钢结构中产生电动势,形成涡流。其电感值计算如下:

a11相对应的交流母线A的电感为:

L1'= La11'– Ma11'。a21' Ma11'。b26'- Ma11'。b16'

  Ma11'。a11〃- Ma11'。a21〃 Ma11'。b26〃- Ma11'。b16〃

式中,a11相对应的交流母线电感用a11'表示,a11相对应的直流母线电感用a11〃表示,La11'表示a11相交流母线的自感,Ma11'。a21'表示a11相交流母线对a21相交流母线的互感,Ma11'。a11〃表示a11相交流母线对a11相直流母线的互感,其余类推。

经计算可得:La11'=4.718×10-7 H,

Ma11'。a21'=3.680×10-7 H,

Ma11'。a11〃=0.950×10-7 H,

Ma11'。a21〃=0.929×10-7 H,

a11相对b16相和b26相互感由于间距过长(138cm左右),可忽略不计。所以a11相对应的交流母线A的电感为:

L1'=(4.718-3.680 0.950-0.929)×10-7 H=1.059×10-7 H。

(同理可得b26相交流母线的电感L2'=1.059×10-7 H)

a11相对应的直流母线B的电感为:

L1〃= La11〃– Ma11〃。a21〃 Ma11〃。b26〃- Ma11〃。b16〃

  Ma11〃。a11'- Ma11〃。a21' Ma11〃。b26'- Ma11〃。b16'

经计算可得:La11〃=6.439×10-7 H,

Ma11〃。a21〃=5.270×10-7 H,

Ma11〃。a11'=0.950×10-7 H,

Ma11〃。a21'=0.929×10-7 H,

a11相对b16相和b26相互感由于间距过长(138cm左右),可忽略不计。所以a11相对应的直流母线B的电感为:

=(4.718-3.680 0.950-0.929)×10-7 H=1.190×10-7 H。

(同理可得b26相直流母线的电感L2〃=1.190×10-7 H)

而非同相逆并联,观察其柜内接线,交流导排经整流元件后,直接到总母线,因而没有这部分电感。

经过以上计算,在同相逆并联中,a11相对应的总电感:

La0= L1 L1' L1〃=(4.671 1.059 1.190)×10-7 H=6.920×10-7 H

B26相对应的总电感:

Lb0= L2 L2' L2〃=(3.888 1.059 1.190)×10-7 H=6.173×10-7 H

等效电感计算:

∴等效电感:(La0 Lb0)/4=(6.920 6.173)/4=3.273×10-7 H

而非同相逆并联等效电感为7.755×10-7 H。

现在对整流变压器感抗与导电相的电感进行比较。整流变压器铭牌数据如下:额定容量:8100KVA,

额定电流128.1/6120×2,

额定电压36500/382V,

空载电流1.88%,

空载损耗18.37KW,

短路阻抗UK%=8%,

短路损耗60.99KW。

∴ Z = UK/100·Ue2/S=8/100×3822/(8100×103)=0.00144 Ω

R=(60.99×103)/3×2×(6120)2=0.000272 Ω

X=(Z- R21/2=(14.4– 1.3621/2×10-4=0.00141 Ω

将此感抗值换算为电感,

L=X/2πf=0.00141/2×3.14×50=4.490×10-6 H。

(同样计算得非同相逆并联整流变压器电感为4.554×10-6 H)

将计算结果列于下表,比较如下:

等效电感

连接方式

导线等效电感

变压器等效电感

同相逆并联

L=3.273×10-7 H

L=4.490×10-6 H

非同相逆并联

L=7.755×10-7 H

L=4.454×10-6 H

比较发现,导线产生的电感与变压器电感相比,相差一个101数量级。

4、 支路臂电流

①同相逆并联:15÷6=2.5 KA

②非同相逆并联:15÷3=5 KA

5、 支路元件数,按一般选择,δ3英寸元件整机安全系数取3.5倍。

a.同相逆并联

2.5 KA×3.5÷3=2.9 KA,可选3只3KA的元件

2.5 KA×3.5÷4=2.1 KA,可选4只2KA的元件

选择4只元件并联,当损坏一只元件后,由余下的3只元件并联运行。还要考虑均流系数的变化,如均流系数低,将造成连锁反应,最终把支路余下的3只元件全部烧坏。

均流系数=(∑各元件电流实际值之和/并联元件数)÷

并联元件的最大电流

出厂可按0.9校正。

选3只3KA元件安全系数太高,因为每臂损坏两只元件后,仍可正常运行(臂电流2.5KA,元件电流为3KA),选2只3KA的元件已经满足要求,安全系数定得太高,实际上是一种浪费。

每支臂 2只 共24只 3000A 2.4倍(最低1.2倍)

每支臂 3只 共36只 3000A 3倍以上

每支臂 4只 共48只 2000A 3倍以上

安全系数的取值与支臂元件数和元件电流容量有关,如果不考虑元件数和元件电流容量,统一定安全系数是不合理的。只要元件电流大于臂电流,均流度在安全上就失去意义,只对减少损耗有作用。(损耗等于I2R)

b.非同相逆并联

每支臂电流 15 KA÷3=5 KA

每支臂选择2个元件,可选5800A元件,安全2.32倍,最低

1.61倍。

每支臂 2只 共12只 5800A


6、 安全风险、可靠性度的计算

按一元件的可靠系数99.9%计算。

a.同相逆并联

24只元件,安全系数为:0.99924=0.976

36只元件,安全系数为:0.99936=0.964

48只元件,安全系数为:0.99948=0.953

b.非同相逆并联

12只元件,安全系数为:0.99912=0.988

如果再考虑熔断器、冷却器因数,可靠系数都按99.9%计算,结果如下:

12只元件,安全系数为:0.99936=0.964

24只元件,安全系数为:0.99972=0.930

36只元件,安全系数为:0.999108=0.897

48只元件,安全系数为:0.999144=0.866

7、 交流导排数

a.同相逆并联需要12块;

b.非同相逆并联需要6块。

8、 直流导排数

a.同相逆并联需要12块 2块总母线;

b.非同相逆并联需要2块总母线。

9、 元件电流的限制

a.同相逆并联,正常选择3英寸元件,即3500A以下的,选择太大不合理,原因是臂电流为2.5KA;

b.非同相逆并联,可选择4英寸以上元件,即5800A以上的。

10、元件正向电压降

a.3英寸元件 2000V 3000~3500A UT=1.20~1.25V;

b.4英寸元件 2000V5800 A UT=1.1~1.15V。

11、冷却水的支路

a.同相逆并联,12支 2支;

b.非同相逆并联,6支 2支。

12、控制回路

a.同相逆并联,脉冲支路:模拟\数字脉冲数24,36,48;

b.非同相逆并联,脉冲支路:模拟\数字脉冲数12,脉冲功率小于同相逆并联。

13、对壳体的要求

a.同相逆并联,用一般钢结构柜体,四周用玻璃钢搭铜支架;

b.非同相逆并联,在臂电流超过一定值时,用非铁结构柜体,内部用玻璃钢搭铜支架,紧固件采用非铁材料。

14、在柜内的检修空间及维护

a.同相逆并联,柜内交直流母线多,交流间距为5~15cm,检修人员安全性、方便性差;正负极支路母线间距为5.5cm左右,紧固件绝缘要求高,存在交流母线、正负直流母线短路的可能性;

b.非同相逆并联,柜内母线少,结构简单,检修人员安全性高,各种间距都在50cm左右,消除了柜内交流母线、直流母线正负极间短路事故可能性,安全性明显提高。

结论:通过上述两种技术应用的对比,各有优缺点,

①在烧碱新的改扩建中,选用离子膜复极式电解槽的整流装置中,直流电压Ud=300~450V,直流电流Id≤15KA时,采用同相逆并联技术并不是唯一的最佳选择,还有其他选择。

②同相逆并联连接,结构相对复杂,交流导排,直流支路导排长度较长,只能采用小容量元件,而小容量元件门槛电压明显高于大容量元件,效率要低一些,安全性为0.86~0.93,相对较非同相逆并联0.96低。

③同相逆并联限制了大容量元件的使用,只能采用小容量元件,而小容量元件门槛电压明显高于大容量元件,效率要低一些。

④同相逆并联的优点是减少了交流导排的电感量,减少了钢结构壳体的发热损耗。

⑤从目前安装方式来看,整流变压器至整流柜的间距都比较短,在1米~1.5米左右,不会太长,当臂电流在5KA以下时,不致引起钢结构壳体的严重发热,或者采用塑钢结构的壳体。

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